耐高溫陶瓷耐磨防腐涂料

磨損之粘著磨損詳解以及涂層的適配性選擇

粘著：當(dāng)一固體材料再另一個固體材料表面上滑動或者壓再其表面上的時候，只有少數(shù)幾個孤立的微凸頂與其相互接觸，因此接觸面上產(chǎn)生很高的應(yīng)力，由于原子、分子間的作用力（金屬鍵、共價鍵、離子鍵、范德華力）導(dǎo)致接觸點粘著或者焊接。當(dāng)施加外力將焊接點拉開的時候，剪切發(fā)生在強度較低的材料一側(cè)時，強度較高的材料表面會粘附有強度較低的材料。

粘著磨損：實際上就是相互接觸的微型凸體不斷地形成粘著結(jié)點，結(jié)點又不斷的斷裂導(dǎo)致摩擦表面破壞并且產(chǎn)生磨屑的過程。

粘著產(chǎn)生的原因：

界面上原子、分子結(jié)合力作用的結(jié)果。兩塊相互接觸的固體材料之間相互作用的吸引力可分為兩種：短程力 (如金屬鍵、共價鍵、離子鍵等)和長程力(范德華力)。任何摩擦副之間只要當(dāng)它們的距離達(dá)到幾個納米以下時就可能產(chǎn)生范德華力作用；當(dāng)距離小于1nm時，各種類型短程力也開始起作用。例 ：

● 兩塊純凈的黃金接觸時，在界面之間形成的是金屬鍵，界面處的強度與基體相似。

● 純凈的金剛石接觸時，界面上形成的結(jié)合與共價鍵相似。

● 兩塊巖鹽接觸時表面則形成離子鍵結(jié)合。

以上這些表面力都是短程力 。

長程力(范德華力)主要作用于橡膠等高分子材料表面。

粘著磨損的分類：

磨損量的計算模型：

（Archard粘著磨損模型）：以兩個半球作為模型，施加一定的載荷滑動；選取摩擦副之間的粘著結(jié)點面積為以a為半徑的圓，每一個粘著結(jié)點的接觸面積為πa²．假設(shè)摩擦副的一方為較硬材料，摩擦副另一方為較軟材料；法向載荷W由n個半徑為a的相同微凸體承受。

當(dāng)材料產(chǎn)生塑性變形時，法向載荷W與較軟材料的屈服極限σ_y之間的關(guān)系：

W=σ_yπa²n  （1）

當(dāng)摩擦副產(chǎn)生相對滑動，且滑動時每個微凸體上產(chǎn)生的磨屑為半球形。其體積為(2/3)πa³，則單位滑動距離的總磨損量為:

Q=n(2/3)πa³/2a=nπa²/3  (2)

由（1）和（2）式，可得：

Q=W/3σ_y     （3）

式(3)是假設(shè)了各個微凸體在接觸時均產(chǎn)生一個磨粒而導(dǎo)出。如果考慮到微凸體中產(chǎn)生磨粒的概率數(shù)K和滑動距離L，則接觸表面的粘著磨損量表達(dá)式為：

Q=KWL/3σ_y  （4）

對于彈性材料，σ_y≈H/3，H為布氏硬度值，則式(4)可變?yōu)椋?/span>

Q=KWL/H   （K為磨損系數(shù)）

由(4)式可得粘著磨損的三個定律：

（1）     材料磨損量與滑動距離成正比：（適用于多種條件）

（2）     材料磨損量與法向載荷成正比：（適用于有限載荷范圍，> H/3時磨損加劇）

（3）     材料磨損量與較軟材料的屈服極限σy(或硬度H)成反比

粘著磨損的影響因素：

（1）       材料的性能：脆性材料比塑性材料的抗粘著能力更高，脆性材料發(fā)生粘著之后以表層剝落為主，損傷深度較淺；

（2）       材料的互性：發(fā)生粘著磨損的概率：相同金屬材料或者互溶性大的材料>異種金屬材料或互溶性小的材料>金屬與非金屬材料；

（3）       材料的組織結(jié)構(gòu)和表面處理：多相金屬比單相金屬的抗粘著磨損能力高；金屬表面的鈍化膜或者其它化合物薄膜會限制破壞深度；

（4）       材料自身的硬度：硬度高的材料抗粘著磨損的能力更高；

（5）       載荷和速度：載荷超過材料硬度值的1/3時，磨損急劇增加；

（6）       溫度：溫度的升高可能會導(dǎo)致材料表面結(jié)構(gòu)的改變，甚至硬度下降。

思考涂料產(chǎn)品的應(yīng)用：

（1）       ZS-522，減少切割、焊接平臺的焊渣，減少模具表面的熔渣，就是利用了粘著磨損中異種材料之間的互溶性差，且材料的脆性大，粘著脫落深度淺，使用壽命長；

（2）       ZS-1061，減少水冷壁表面結(jié)焦現(xiàn)象；

（3）       ZS-911耐高溫陶瓷耐磨防腐涂料，提高材料表層的硬度，提升載荷承受能力上限，以及異種材料的互溶性差等；